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    變壓器鐵芯磁致伸縮計算分析

    作者:威博特鐵芯   發布時間:2019-03-30 15:05:47 瀏覽次數:
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        電磁噪聲是變壓器特別是干式變壓器噪聲的主要組成部分, 而硅鋼片磁致伸縮效應是引起電磁噪聲的主要原因。 所以對硅鋼片磁致伸縮特性進行數值計算分析, 從振源方面對變壓器進一步降噪具有重要意義。
        所謂磁致伸縮是指鐵磁物質(磁性材料)由于磁化狀態的改變,其尺寸在各個方向發生變化。組成變壓器鐵
    的硅鋼片,被磁化時發生磁致伸縮現象,屬于磁致伸縮材料。 在理想實驗條件下硅鋼片的磁致伸縮量很小, 但由于磁致伸縮諧波頻率與鐵固有頻率發生共振等原因, 它在鐵中引起的振動被放大, 由此產生的噪聲也是變壓器本體噪聲的主要來源。
        本文中基于不同應力作用下鐵
    的磁化曲線, 依據考慮鐵磁致伸縮特性的電磁—機械振動耦合數值模型, 計算實現了每個單元的磁致伸縮應力、應變數值分布,并進一步計算了局部磁致伸縮力和電磁力的大小, 通過相關對比驗證了結果的正確性。 文中的分析計算方法具有普遍應用性。

    1、硅鋼片磁致伸縮特性
        鐵
    磁化發生磁致伸縮現象, 硅鋼片的磁致伸縮對所受機械應力很敏感。 但不同方向的應力影響不同,沿軋制方向磁化的取向硅鋼片,拉應力對其的磁致伸縮影響甚小,而壓應力影響很大,如圖1 中任意曲線所示。

    磁致伸縮與應力、絕緣涂層厚度關系曲線
        眾所周知,鐵硅鋼片具有絕緣涂層,其主要作用是為疊片之間提供電氣絕緣,減少渦流。絕緣涂層也增大了硅鋼片的抗拉強度, 所以涂層的厚度對磁致伸縮應力曲線產生影響[10],不同涂層厚度對應的磁致伸縮量與應力曲線如圖 1 所示。 顯然涂層越厚曲線向左移動越大,磁致伸縮越小,在一定的設計和工作條件下變壓器的噪聲更小。

        另外, 近期研究發現硅鋼片的磁致伸縮也會隨硅鋼片厚度的增加而增大[11]。 不同廠商、不同型號的硅鋼片具有不同的磁致伸縮變化,到現在為止,仍沒有準確描述商業硅鋼片磁致伸縮與應力對應關系,所以對硅鋼片磁致伸縮效應的數值計算需測量磁致伸縮特性在不同應力作用下的數據。

    2、鐵芯電磁—機械振動耦合數值模型
        磁致伸縮材料的本構關系方程可明確表示磁場與機械場相互耦合的關系:

        式中 εH——材料在磁場強度為 H 時的應變

        σ——應力
        Eσ——楊氏模量
        Bσ——σ 作用的磁感應強度
        μσ——在應力作用下的磁導率
        d——磁致伸縮系數
        由于鐵
    硅鋼片磁致伸縮的峰值也只有幾微米大小,可知它的磁致伸縮系數甚小。而鐵硅鋼片在應力作用下導磁曲線將發生變化,鐵被磁化時自然發生磁致伸縮,因此,采用在應力作用下測量的硅鋼片 B-H 曲線可同時考慮應力、 磁致伸縮的影響,式(1)和式(2)可表示為:

    式中 σims——考慮磁致伸縮作用的應力
        由此可知,考慮硅鋼片磁致伸縮應力影響,求解變壓器鐵
    區域磁場的麥克斯韋方程為式(4):
    式中 νxσ、νyσ——分別表示硅鋼片在應力、 磁致伸縮作用下沿軋制方向、 垂直軋制方向的磁阻率
    J——z 方向激磁電流密度
        本文中采用松耦合數值模型計算電磁場和機械場,變壓器鐵
    的電磁場和機械場分別由式(5)、式(6)來表示:
    式中 S——電磁剛度矩陣
    K——機械剛度矩陣
    A、U——要求解的磁場矢量和振動位移矩陣
        兩式通過磁致伸縮效應引起鐵
    硅鋼片磁導率的變化,以及磁場作用引起磁致伸縮,從而對機械變形產生影響來實現磁性和彈性領域的耦合。

        采用有限元進行計算時,分別利用電磁場、機械場的能量泛函來離散求解電磁和機械的剛度矩陣,單元泛函表達式如下:

    3、磁致伸縮力和電磁力
        采用有限元進行單元分析時, 每個單元內的磁通密度恒定。硅鋼片被磁化時,發生磁致伸縮引起內應力發生變化,磁導率隨之變化,進而影響磁能的大小。根據虛功原理,硅鋼片的磁致伸縮力等于因磁致伸縮效應引起的磁能變化與振動位移的相對變化,單元磁致伸縮力求解表達式如式(10)所示:
    阻率相對應力的變化,求解方法 O.A. Mohammed 在文獻[14]中有介紹。
    計算結果分析
        本文中筆者選用三相三柱電力變壓器作為分析對象,變壓器工作在空載狀態,依據磁路方法采用等效拼接間隙 δ 計及搭迭效應。 采用 Femap 前處理軟件對變壓器 2D 對稱模型進行剖分, 其鐵
    尺寸和剖分結果如圖 2 所示,共含有 6 233 個單元,1 195個節點。
    鐵芯尺寸和剖分結果示意圖
        有限元數值求解程序采用 Fortran 語言來實現,可計算得到每個單元的磁感應強度、磁致伸縮應力、應變以及鐵邊緣處電磁應力等。取鐵軛、鐵柱與搭接間隙處的幾個單元,具體編號和位置如圖 3 所示,其中單元 1244、1338 在鐵軛上,X 方向是其軋制方向;單元 3872、4127 在鐵柱上,Y 方向是其軋制方向,間隙所取單元編號為 1737,屬于鐵軛與間隙邊界線上的單元。
    所取單元、區域位置示意圖
        計算時應力與磁導率的關系參照文獻[13]中的測量數據,從計算結果中提取所選擇的單元信息,結果如圖4 所示,其中間隙單元的電磁應力分布如圖 4(a)所示;鐵中所選幾個單元的磁致伸縮應力、應變分別如圖 4(b)和圖 4(c)所示,橫坐標表示相位角。
        由圖 4 可知, 應力、 應變周期為磁場周期的一半;硅鋼片沿軋制方向的應力、應變遠大于沿垂直軋制方向的應力、應變,符合硅鋼片磁致伸縮的特性,量級也與測量值相符。 電磁應力 X 方向為正,Y 方向為負,與理論分析麥克斯韋力分布相同。 所以,本文中所建立求解硅鋼片磁致伸縮力和麥克斯韋力的數值模型是正確的。
    單元應力、應變分布圖
        如圖 3 所示,鐵軛中一區域記為 YRU,鐵右上側等效間隙記為 Rgap,硅鋼片厚度為 0.35mm。 單片硅鋼片 YRU 磁致伸縮力和 Rgap 對鐵軛的 電 磁力大小分別為圖 5、圖 6 所示。
        磁致伸縮力的計算結果圖 5 的分布規律與文獻[6]計算結果相同,數值大小由于計算所選鐵
    尺寸、區域大小以及硅鋼片數目、厚度不同而不同。 圖6 所示電磁力的計算結果表明間隙對鐵軛具有向下、向右的作用力,根據文獻[14]分析,其結果也是正確的。 顯然,磁致伸縮力大于電磁力,兩者的作用方向在不同相位時并不完全相同,換而言之,鐵的振動并非各自振動之和, 有時兩者會有相互減弱的效果。
    單片硅鋼片 YRU 區域磁致伸縮力分布
    右間隙對鐵軛的電磁力分布
    分析結論
        文中筆者根據電磁場理論和彈性力學理論,建立了電磁—機械耦合數值模型, 求解電磁場時考慮了
    硅鋼片應力作用對導磁特性的影響; 推導了計算鐵取向硅鋼片磁致伸縮力的方程式。 將模型應用于三相電力變壓器,將計算結果與測量、相關文獻和論著進行了比較, 結果表明所建立的模型和求解方法是正確的, 為求解變壓器鐵芯磁致伸縮效應提供了一種具有推廣應用的數值計算方法。 計算結果同時也表明,對于變壓器結構,硅鋼片的磁致伸縮力遠大于電磁力, 即用數值方法證明了變壓器本體噪聲主要是由鐵硅鋼片磁致伸縮引起的。

    文獻:
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